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绕组耐冲击性能强由于壳式变压器绕组的线饼少，而且辐向尺寸大，因此线饼间电容较大，而对地电容却很小，所以当冲击电压作用到壳式变压器上时，起始电压基本为线性分布，电压梯度大为减少。同时由于壳式变压器的固有电容较大，使得绕组电压振荡的时间加长，暂态电压在绕组达到幅值之前就已经衰减，因此，壳式变压器绕组具有很好的耐受过电压冲击的性能。阻抗低壳式变压器的每一相可分成若干个漏磁组，且线饼辐向尺寸大，阻抗可设计为2%一3%，其机械力和负载损耗亦小。由于变压器无功功率大为减少，电炉功率因数自然增加。
分相调压对磁路没有影响由于分相调压的三相磁通不对称，所以心式变压器必须采用五柱铁心。但在壳式变压器铁心中，每一相已经有一个独立磁路，磁路的不对称不影响铁心的设计。引线短且易于阻抗平衡线端出线及分接线都在绕组上部尽可能短地引出，低压绕组出头可以采用相同的长度，从而消除低压引线的阻抗不平衡，减少了电炉作业时的功率转移。
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电炉运行时还要求供电的变压器能调节电压。电炉变压器的调压方式有两种。1、直接调压法：在变压器原绕组上，引出抽头接分接开关。在原边三相之间还可用△-Y换接来实现副边电压调节。△-Y换接是一种很经济的调压方式，在不改变原边匝数的基础上,就能将副边电压降低到原来的1/ 。因每相绕组有9个抽头，加上△-Y换接,总共能得到2×9即18级电压。2、间接调压法：图中所示是带串联变压器的间接调压方法。 主变压器1是一台三绕组变压器（见多绕组变压器），1绕组是高压绕组,接到电网；2绕组是带抽头的绕组，通过分接开关与串联变压器Ⅱ的原绕组4串联；3绕组与串联变压器Ⅱ的副绕组5串联，对电炉负载供电。通过分接开关改变串联变压器Ⅱ的原边电压，能使3、5绕组输出的电压发生变化。接到负载上的3、5绕组，一般只有1～2匝，通常由铜或铝板制成8字形线圈。
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损耗低工程上，负载损耗中附加损耗所占的比例，在一定程度上反映了变压器的技术性能和经济性能。壳式变压器的附加损耗较同规格的心式变压器小，主要因为以下几点。(1)壳式变压器的绕组采用多漏磁组数的结构。漏磁组数灵活多变是壳式变压器的主要特点之一。当变压器的单台容量增大时，漏磁组数也同时增多，但是每个漏磁组的容量并不增大，则漏磁通密度、变压器轴向短路力和附加损耗比值不增大，不会出现局部过热的现象。(2)壳式变压器矩形绕组的长边处于铁心包围之中，外露绕组漏磁扩散空间小，因此，附加损耗减小。(3)由于绕组被铁心包围，有一定的屏蔽作用，油箱的杂散损耗减小了。这样，壳式变压器的总损耗就降低了。
轻瓦斯现象改进1、增大触点载流量及降低接触电阻针对电炉时有过负荷现象发生，为满足生产需要，对极性开关触点重新制作，经过对触点的实体测量，在保证不影响安装尺寸的前提下，在原有线性接触基础上增宽2mm，增大载流量;将原有镀铬镍合金改为镀硬银，同时将其厚度增加0.5mm，增大接触压力，降低接触电阻，增强导电能力。定期对极性开关进行空载操作为避免极性开关触头长时间停留在一个位置上，导致触头接触电阻增大，在做变压器预防性试验时，侧重对极性开关增加空载操作次数，同时要求使用单位每月对极性开关进行空载操作。目的是擦洗或清洁触头表面，降低接触电阻。
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三相矿热炉（如电石炉、铁合金炉、硅化物炉等）系电阻电弧炉，加料出料不停电，负载稳定，不会发生电极间短路；由于炉料电阻变化，要求变压器能多级调压，小型炉用变压器为5 级调压，中型炉用变压器为 8-15 级调压，大型炉用变压器为27级调压，特大型密闭式炉用变压器要求分相有载调压。我国最大的三相电石炉用变压器组，由电炉变压器和自耦调压器及有载切换装置组成，可分相有载调压，调压共分 49 级。三相电弧炉炉体结构简图如图 1所示。由炉壳、炉衬、电极、短网、软导线、电极夹持器、升降、加料等机构构成。
大型炉用变压器铁心为三相五柱式，其优点是由降低铁心总高度，而降低变压器总高度，不仅便于运输，而且有助于减少结构损耗。但是因为增加了旁轭，硅钢片有所增加。三相五柱铁心，磁通按正弦波考虑，其截面为铁柱的 1/3。
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