工业废气进行脱硫处理设备通常使用玻璃钢脱硫塔，电厂脱硫塔是我公司主导产品之一。
电厂脱硫塔初以花岗岩砌筑的应用的为广泛，其利用水膜脱硫除尘原理，又名花岗岩水膜脱硫除尘器，或名麻石水膜脱硫除尘器。优点是易维护，且可通过配制不同的除尘剂，同时达到除尘和脱硫（脱氮）的效果。现在随着玻璃钢技术的发展，脱硫塔逐渐改为用玻璃钢制造。相比花岗岩脱硫塔，玻璃钢脱硫塔成本低、加工容易、不锈不烂、重量轻，因此成为今后脱硫塔的发展趋势。
玻璃钢脱硫塔日趋成熟，已发展成文丘里型、旋流板型、旋流柱型、浮球型、筛板型、气动乳化型等各种类型的脱硫塔，设备技术日趋成熟，各有优点和不足，企业可依自身需要选用不同类型。
电厂脱硫塔国内外常用的玻璃钢脱硫塔，主要有喷淋空塔、填料塔、双回路塔及喷射鼓炮塔等四种。
电厂脱硫塔为处理烟气脱硫的大型脱硫装置，而用于燃煤工业锅炉和窑炉烟气脱硫的小型脱硫除尘装置多称为脱硫除尘器。在脱硫塔和脱硫除尘器中，应含SO2的烟气，对烟气中的SO2进行化学吸收。为了强化吸收过程，提高脱硫效率，降低设备的投资和运行费用，脱硫塔和脱硫除尘器应满足以下的基本要求：
（1）气液间有较大的接触面积和一定的接触时间；（2）气液间扰动强烈，吸收阻力小，对SO2的吸收效率高；（3）操作稳定，要有合适的操作弹性；（4）气流通过时的压降要小；（5）结构简单，制造及维修方便，造价低廉，使用寿命长；（6）不结垢，不堵塞，耐磨损，耐腐蚀；（7）能耗低，不产生二次污染。
非自滥式一体化供水泵站,应根据一体化供水泵站的允许吸高和吸水管系统的水头损失确定。
一体化供水泵站吸水管流速宜釆用0.7~1,5m/s,吸水管管径一般比水泵的入口管大1~2档。
一体化供水泵站出水管流速宜采用0,8~2.5m/s,出水管管径一般比水泵的出口管大1~2档,出水管上应设测压孔。
一体化供水泵站吸水管上应设置闸阀,自灌式泵房的吸水管必须设置闸阀在闸阀。与一体化供水泵站之间,应按装25~必50mm闸阀,便于排除管道积水。吸水管宜设在管梢内,管梢1:部川轧花钢板铺平,槽宽应为吸水管外径加0.8m,槽内需考虑排阶水设施。
一体化供水泵站出水管上应设置闸阀,在闸阀和一体化供水泵站之间必须设置止回阀,其位置应便于操作、保养和维修。出水弯管必须设置砖或混凝土支墩,每台水泵出水管可单独接入压力井或敞开式出水井,也可在泵房内接入连管。连管必须架设支承管架,其上方楼板上应设加盖板的直径0,8m的起吊孔。出水迮管应核算一台泵工作时的流速不得小于0.7m/s
一体化供水泵站间的地坪应有1~2%的坡度,坡向集水梢或集水坑。
一体化供水泵站选型：
一体化供水泵站：一体化供水泵站采用自耦立式湿式安装，水泵间和进水井集成在同一个井筒内，带内部维修平台和地面控制面板。要求操作及维护简单，在运输前进行预装和工厂测试，使现场安装时间小化，提高系统可靠性。预制式泵站须为整体在工厂制造完成(含泵体、水泵、电气设备、自动化控制设备)，现场提供的条件只是开挖基坑和提供380V电源。
1、一体化预制泵站的的形式应根据设置的地理位置，地形条件和地质情况等因素综合选用。
2、泵站场地应具备必要的交通条件、施工吊装作业条件。
3、预制泵站设计应根据工程所在地相应管网建设规划，结合给水、排水工程规模、近、远期建设情况，经技术经济比较后确定。
4、泵站宜按近远期规划相结合原则，确定适宜的工程规模。
5、泵站平面布置应符合下列规定：
5.1潜水自耦式安装的水泵，其平面布置可不考虑水泵维修空间，只满足水泵安装和水力流态要求;
5.2 干式安装的水泵，平面布置应需考虑水泵安装和水泵吸水管流态要求;
5.3 水泵配套风冷电机时，泵站平面布置还应满足水泵的散热要求;
5.4 模块化湿井泵站平面尺寸和布置应满足水泵和格栅等主要设备安装、提升和日常运行要求;
5.5 模块化集成泵站湿井平面尺寸要满足水泵吸水管流态要求和格栅安装、提升和日常运行要求;
5.6 模块化集成泵站干井平面尺寸要满足水泵和控制柜安装、散热、维修和日常运行要求;
5.7 模块化集成泵站应在干井内设置集水坑和排水泵，用于排除井内积水;
5.8 控制柜可安装在泵站干井内或地面上，如果安装在干井内，应考虑通风、散热和除湿;
5.9 当泵站采用多个井筒组合时，平面布置应满足泵站整体安装和运行的要求，各个井筒内宜安装相同型号和数量的水泵...更多一体化供水泵站选型标准请参阅
一体化供水泵站参数：
采用液位控制水泵自动开停时，泵池内高液位和低液位之间的有效容积应根据水泵每小时大启停次数确定，可采用(5.2.12-1)式计算。
式中： VEff——泵站有效容积(m3)
Qp——泵站大一台泵的泵送流量(m3/h)
Zmax——水泵每小时大启停次数。
当利用集水池的进水流量和每台水泵抽水之间的规律推算时，可采用(5.2.12-2)式计算有效容积：
Vmin=TminQ/4 (5.2.12-2)
式中 Vmin——集水池小有效容积(m3)
Tmin——水泵小工作周期(s)
Q——水泵流量(m3/s)
①双回程高效脱硫的工艺原理：
本工艺脱硫、脱硝采用的是气水混合工艺，气水和烟气高速冲击，烟气进入脱硫、脱硫塔是高速旋转进入的，由于采用了喷淋气水混合和烟气高速冲击的技术，使烟气与加药的混合液体接触面积增大，从而提高了脱硫、脱硝的效率。当设备运行时，烟气以高速旋转进入脱硫、脱硝塔内，塔的喉口喷头喷水，此时烟气混合液在紊乱状态下产生强烈的碰撞，同时产生热力凝聚，使含尘颗粒凝聚成大颗粒的水滴，通过惯性作用，沉降在沉淀池内，经过净化的烟气夹着一部分水和被滴吸附的烟气，高速冲击塔底部的水面，激起大量的水花、水滴，再一次凝聚分离，再一次净化烟气。以上就是脱硫脱硝的全过程，经过处理后的烟气完全达到国家环保要求。
②双水解法脱硫、脱硝的工艺原理：
碳酸氢铵溶于水发生双水解，其方程式为：
NH4++HCO3-=CO2+NH3·H2O(可逆反应)，双水解就是阴阳离子都发生水解，一个水解显酸性、另一个水解碱性，从而水解相互促进（可以用平衡移动原理来理解）吸热水成弱碱性，碳酸氢铵溶于水要发生双水解反应，氨水的电离度比碳酸氢根的要强，根据水解原理，那么水解后应该显碱性，就像碳酸钠显酸性一样，当弱酸的酸根与弱碱的阳离子同时存在于水溶液中时，生成水而使两种离子的水解平衡向水解方向移动，而互相促进水解，而水解完全。NH4HCO3=NH3+H2O+CO2吸热NH4HCO3=NH3+H2O+CO2(是双水解反应)，是一个吸热的。NH5HCO3=(水解)NH3H2O＝CO2(气体符号)发生双水解NH4++HCO3-=CO2+NH3·H2O（可逆反应）双水解就是阴阳离子都发生水解，一个水解显酸性另一个水解显碱性从而水解相互促进（可以用平衡移动原理来理解）吸热水应成弱碱性，碳酸氢铵溶于水要发生双水解放映，氨水的电离度比碳酸氢根的要强，根据水解原理，那么水解后应该显碱性，就像碳酸钠显酸性一样，当弱酸的酸根与弱碱的阳离子同时存在于水溶液中时，弱酸的酸根水解生成的氢氧根离子与弱碱的阳离子水解生成的氢离子反应生成水而使两种离子的水解平衡向水解方向移动而互相促进水解，而水解完全。NH4HCO3=NH3+H2O+CO2吸热NH4HCO3=NH3+H2O+CO2(是双水解反应)，是一个吸热的。NH5HCO3=（水解）NH3H2O=CO2（气体符号）碱性脱硫（SO2HO2-HO2HO3）、氨气脱硝（6NO+4NH3=5N2+6H2O）,这是脱硫、脱硝的全过程。
随着我国经济的高速发展，使我们对能源的需求越来越多，伴随能源的加速利用其中煤炭的利用为广泛[1]，煤炭的大量直接燃烧造成的污染物排放急剧增加，以煤为主的能源造成排放严重，给环境带来了严重污染，实施减排技术并进行排放总量排放是我国持续发展的迫切要求。
1 湿法脱硫工艺脱硫塔类型
1.1 喷淋塔
原理：脱硫塔吸收液在喷淋塔内经喷嘴雾化，液体与烟气充分接触吸收并除去其中的；脱硫效率可达到95%以上，该塔的有点有结构先对简单，操作难度小，压损小，系统阻力小，脱硫过程中除尘降本一并操作。缺点是气液很难充分接触，混合不均匀，喷嘴易结垢堵塞等。
1.2 填料塔
原理：吸收液在填料塔内沿着填料表面向下流动形成液膜，与烟气接触后吸收并去除其中的脱硫效率达到95%以上，其结构相对复杂，对填料的选择可以多样化，耐腐蚀，耐高温，耐持久性，操作弹性大，系统稳定可靠。缺点是易形成液泛，自控水平较低，填料检修麻烦，系统阻力大，长时间运转后，效率较低，较难清洗。
1.3 鼓泡塔
原理：吸收浆液在塔底以液层形式存在，通过鼓泡反应器将烟气鼓入，形成泡状，气液接触后吸收并去除其中的SO2，其脱硫效率高达95%以上，其优点为成本低，耐腐蚀，较其他形式脱硫塔，吸收容量大，气液接触时间长，运行稳定可靠。缺点是空塔气速低，只适用于中小量烟气，塔底液较多时，压损大，系统阻力较大，耗能增加。
1.4 板式塔
原理：脱硫浆液逐板往下，烟气逐板往上，逐流接触后吸收并除去其中的SO2。脱硫效率高达95%以上，结构简单，成本低，空塔气速高，处理气量大，脱硫过程中除尘降温一并操作，维护保养方便。缺点是制造工艺要求高，安装严谨，操作弹性小，容易发生偏流侧流，效率降低。
1.5 液柱塔
液柱塔作为一种新兴的脱硫塔型，其特点为气液接触比较充分，脱硫的效率较高，烟气进入塔后在上升过程中穿过吸收液区域，其反应区域是含有脱硫剂的循环吸收液在塔的中部向上喷射，通过逆流与烟气顺流的液柱相接触，然后在顶部分离，后形成自上而下与烟气逆流的液滴，液柱塔中的液滴的平均直径要比喷淋塔中的大，而且，在整个气液流场中，液滴的分离和聚集不停的交替。
2 脱硫塔的设计理论原理
脱硫塔的理论设计主要原理是双膜原理，根据双膜原理将喷淋塔的结构参数模拟出来，据此可推算出出该塔的高度直径等重要数，理论上，脱硫塔的设计高度是由传质单元高度及传质单元数决定，而操作线和平衡线的相对位置受液气比影响。脱硫塔本体的外形尺寸主要由塔体的、反应液的体积、吸收及除雾区的高度。其尺寸的大小由进气量、烟气的流速、液气比、喷淋层数等来确定[3]。
2.1 操作线和液气比
目前喷淋塔绝大部分为气液逆流的操作，塔内烟气向上进行流动，吸收液滴向下滴落，充分增加气液接触面积，这里我们设在液相中的摩尔分数x，在气相中的摩尔分数y，那么可以得到：
（1-1）
（1-2）
根据物料衡算原理我们可以得到操作线方程：
（1-3）
吸收剂流量， 载气流量，
2.2 吸收区高度
一般来说，烟气总量一定，随工作负荷变化而小范围波动，但影响不大，而在一定脱硫效率的要求下，脱硫塔高度一定，当烟气量增大时，我们只需将脱硫塔直径增大，那么吸收区的理论计算公式为：
（2-1）
（2-2）
（2-3）
（2-4）
其中： H0— 传质单元高度，m
表示传质单元数，数值为烟气进出口浓度差与平均推动力的比值，作为一个衡量烟气中吸收难易程度的度量，完成既定吸收量的塔高随该值变大而变大，影响吸收区理论设计高度的因素主要有： 烟速、液气比、吸收液值等内在参数，除此之外，还包括吸收塔的塔径，结构等外在参数。
2.3 填料塔直径计算
填料塔的直径DT计算主要是根据烟气的总流量Q和烟气流速μ，公式如下：
其中： 直径，m Q— 烟气流量， μ-烟气流速，
2.4 填料层压力降的计算
，与填料的尺寸、堆放、类别方式有关，且随两相的流速而变化。可用为简单实用的公式来计算：
式中：
2.5 填料层高度计算及塔高的确定
：
令（气相传质单元高度），（气相传质单元数）
，：
；；。
烟气流速我们一般用泛点气速法、气相动能因子法或气相负荷因子法等确定，这里我们选用泛点关联式计算：
——空塔液泛气流速度，m/s g——重力加速度，kg/m3
ρc——气相密度， ρL——液相密度，kg/m3
μL——液相粘度， qmL——液体质量流量
qm，G——气体质量流量
浆液面高度a
浆液池容积V1
VN ——标准烟气湿态体积，Nm3/h ——液气比 t1——浆液循环停留时间
3 总结
填料塔中的填料增加了烟气与浆液接触的时间，增加了气液的接触面积，但由于填料的存在，结垢严重，且清理起来也较困难，运行和维护比较麻烦。鼓泡塔气液接触时是将气相高度分散到液相中，气液传质较充分，传质的效率高，但烟气阻力大，其内部结构较复杂，容易结构堵塞。液柱塔的脱硫反应区域内，液柱向上喷射同时发散低落，吸收剂液滴之间不断碰撞，又会产生新的表面，又由于液柱是根据气流是在脱硫反应塔内的流场分布的[4]，从而气流能够充分地和吸收剂液滴发生反应，又由于喷淋塔和液柱塔是空塔，阻力小，不易结垢。
苏公网安备 32130202080769