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锅炉用无缝钢管分类
GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差
GB/T 226 钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法
GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法
GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法
GB/T 1979 结构钢低倍组织缺陷评级图
GB/T 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书
GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法(常规法)
GB/T 4338 金属材料 高温拉伸试验
GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤方法
GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微组织评定方法
GB/T 13298 金属显微组织检验方法
YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法
ASTM A 450-1996 碳钢、铁素体和奥氏体合金钢钢管一般要求
DIN EN 10236-1994 钢的试验 管子的环状扩口试验
DIN 50115-1991 金属材料试验 冲击韧性试验
SEP 1915-1994 耐热钢管纵向缺陷的超声波检验
SEP 1918-1992 耐热钢管横向缺陷的超声波检验
SEP 1919-1977 耐热钢管分层缺陷的超声波检验
SEP 1925-1980 钢管的涡流密实性检验
3.分类
3.1 钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类,由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类,由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。
3.2 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备;Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。
4. 尺寸、外形、重量
4.1.2 外径的允许偏差应符合表5的规定。
表5 外径允许偏差
70.0外径允许偏差
钢管外径 da
4.96>100mm
5.27±0.90%
≤100mm
±0.75% (**小为±0.5mm)
4.1.3 壁厚的允许偏差应符合表6的规定。
表6 壁厚允许偏差
8.75钢管外径da
壁厚 S
壁厚允许偏差
≤130mm
12.2S≤2·Sn
+15% -10%
2·Sn<S≤4·Sn
+12.5% -10%
>4·Sn
±9%
>130mm
S≤0.05da
+15% -10%
0.05da<S≤0.11da
±12.5%
S>0.11 da
±10%
注:Sn 为标准壁厚(见表1~表4)
4.2 长度
4.2.1 钢管的通常长度为6m~12m。经供需双方协议,可供应5m~12m长度范围内的定尺钢管,其长度允许偏差应符合表7的规定。
4.2.2 根据需方要求,经供需双方协议,也可供应其他长度的钢管。
表7 定尺长度允许偏差
定尺长度 m
长度允许偏差 mm
≤6
+10 0
>6
+15 0
4.3 外形
4.3.1 钢管两端端面应与钢管轴线垂直,管端应无毛刺。
4.3.2 钢管的弯曲度不得大于如下规定:
壁厚≤15mm 1.0mm/m
壁厚>15mm 1.5mm/m
4.4 重量
4.4.1 钢管按实际重量交货,也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1~表4(钢的密度按7.85kg/dm)。
4.4.2 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差:
对于单根钢管 为+10% -8%
对于不少于10吨的车载量 为±7.5%
4.5 标记示例
用St45.8钢制造的,外径为60.3mm,壁厚为4.5mm,质量等级为Ⅲ类的钢管标记为:
钢管St45.8/Ⅲ-60.3×4.5-Q/BQB 201-2003
5. 技术要求
5.1 钢的牌号和化学成分
5.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。
5.1.1 钢的牌号和化学成分(熔炼分析)应符合表8的规定。经供需双方协商,也可供应其他牌号的钢管。
表8 钢的牌号和化学成分(熔炼分析)
5.2 制造方法
5.2.1 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。
5.2.2 本标准规定的钢管采用热轧方式生产。
5.3 交货状态
5.3.1 钢管应全长进行适当的热处理,钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。
5.3.2 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢,如果经热轧后,确保得到某种良好的相当均匀的组织状态,则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下,对于13CrMo44、10CrMo910钢,可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时,可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢,任何情况下,均以正火+回火状态交货。
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石油裂化管行情,据海关总署公布的统计数据显示,5月份20#石油裂化管出口中,其他碎料占总出口的99.87%,1-5月份其他碎料占废钢总出口的99.79%。
钢铁行业实施排污许可制度的目标:
一是要建立精简高效、衔接顺畅的固定源环境管理制度体系。将排污许可制建设成为固定污染源环境管理的核心制度,衔接环评制度,整合总量控制制度,为排污收费、环境统计、排污权交易等工作提供统一的污染排放数据,减少重复申报,减轻企事业单位负担;
二是推动落实企事业单位治污主体责任,对企事业单位排放大气、水等各类污染物进行统一规范和约束,实施“一证式”管理,要求企业持证按证排污,开展自行监测、建立台账、定期报告和信息公开,加大对无证排污或违证排污的处罚力度,实现企业从“要我守法”向“我要守法”转变;
三是规范监管执法,提升环境管理精细化水平。推行“一企一证”、综合许可,将环境执法检查集中到排污许可证监管上。
7月份国内20#石油裂化管价格整体保持上涨趋势,由于地条钢去产能的影响,市场供应量减少,同时钢材原材料成本持续上涨,加上环保检查部分钢厂检修,导致本月钢材价格持续上涨。
未来预计8月市场仍处于钢材淡季,但由于房地产、基建等用钢支撑,加上社会库存开始缓慢增加,供需面稍有改善,利好市场,预计20#石油裂化管价格仍震荡偏强运行。
国内钢价近期大幅上涨,涨势较此前明显放大。业界认为其中包含一些非理性因素,中国钢铁工业协会也表示应维护行业平稳运行,其后钢价渐有趋稳迹象。铁矿石价格继续上行,港口库存水平下降。
近期国内20#石油裂化管价格过快过猛的上涨,已经使得终端用户对价格的“抵制心态”增强。同时,行业协会及相关部门都表示应维护行业的平稳运行,在股市和期市上也已有了相应的调整,这些因素对现货钢市内的商家心态都将形成一定的影响。
据悉,金奕年产80万吨镀锌板项目属于钢铁深加工项目,该项目可极大提高产品附加值,并有效延伸迁安钢铁产业链。
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广泛用于制造结构件和机械零件,如石油钻杆、汽车传动轴、自行车架以及建筑施工中用的钢脚手架等。
适用于用于石油、精炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝钢管。
1、用石油裂化管制造环形零件,可提高材料利用率,简化制造工序,节约材料和加工工时,如滚动轴承套圈、千斤顶套等,目前已广泛用钢管来制造。
2、石油裂化管还是各种常规武器不可缺少的材料,枪管、炮筒等都要石油裂化管来制造。石油裂化管按横截面积形状的不同可分为圆管和异型管。由于在周长相等的条件下,石油裂化管面积最大,用圆形管可以输送更多的流体。
新标GB 9948-2013石油裂化管主要生产钢号:
一、优质碳素结构钢生产钢号:10#、20#
二、合金结构钢生产钢号:12CrMo、15CrMo、12Cr1Mo、12Cr1MoV、12Cr2Mo、12Cr5MoI、12Cr5MoNT、12Cr9MoI、12Cr9MoNT
三、不锈(耐热)钢生产钢号:07Cr19Ni10、07Cr18Ni11Nb、07Cr19Ni11Ti、022Cr17Ni12Mo2
按生产方法
(1)无缝管——热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管、顶管
(2)焊管
(a)按工艺分——电弧焊管、电阻焊管(高频、低频)、气焊管、炉焊管
(b)按焊缝分——直缝焊管、螺旋焊管
按断面形状
(1)简单断面钢管——圆形钢管、方形钢管、椭圆形钢管、三角形钢管、六角形钢管、菱形钢管、八角形钢管、半圆形钢圆、其他。
(2)复杂断面钢管——不等边六角形钢管、五瓣梅花形钢管、双凸形钢管、双凹形钢管、瓜子形钢管、圆锥形钢管、波纹形钢管、表壳钢管等。
按口径
按口径分类可分为大口径无缝钢管、小口径无缝钢管。
按壁厚
按壁厚可分为薄壁钢管、厚壁钢管。
按用途
管道用钢管、热工设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他。
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公司主导产品有10#石油裂化管、20#石油裂化管、15Crmo石油裂化管、1Cr5M0石油裂化管,公司为天津大无缝、衡阳钢管厂、宝钢无缝钢管厂星级销售商,另有冷拔生产线两条,生产外径25mm-95mm系列,根据客户需求定制长度,为客户提供优质的产品,能保证产品的质量,让客户用的放心。
常年经营材质为:石油裂化管,化肥专用管,化肥管、Q235、10#、20#、20G、16Mn、ASTM/ASME(SA106B、C).35#、45#、Q345(B.C.D)、27SiMn、L245、40Cr、35CrMo、42CrMo、15GrMoVG、 12CrlMoVG、1Cr5Mo、A335P11、A335P12、A335T22、A335T91、16MnDG、执行国家标准:结构管GB/T8162-2008、流体管GB/T8163-2008、低中压锅炉管GB3087-2008、高压锅炉管GB5310-2008、化肥专用管GB6479-2000、石油裂化管GB9948-2006的无缝钢管
钢热轧石油裂化管的生产工艺
所属:石油裂化管
石油裂化管介绍了1Cr5Mo钢热轧石油裂化管的生产工艺,进行了加热、穿孔及退火工艺的研究试验,对试制的石油裂化管进行了测试,总结出满足石油裂化管质量要求的两种新的退火工艺制度。文中介绍了1Cr5Mo石油裂化管的生产工艺过程,给出了试制性能检验结果和质量情况。实践证明,在包钢无缝厂Φ180 mm机组现有装备条件下开发1Cr5Mo石油裂化管是成功的,各项指标均满足用户要求。采用Hypermesh 9.0和Lsdyna 971数值仿真分析了棱边强化对薄壁石油裂化管轴向压溃过程能量吸收机理的影响。
基于单个石油裂化管折叠单元能量平衡方程,采用分项能量修正法和影响因子归一化建立了棱边强化薄壁石油裂化管轴向压溃能量平衡方程。理论推导出棱边强化石油裂化管平均压溃力预测公式和吸能增幅表达式,其中,平均压溃力的仿真结果与预测公式计算结果吻合较好。石油裂化管压溃试验结果表明,棱边强化石油裂化管平均压溃力公式也可用于预测原始石油裂化管,且效果更好。吸能对比表明:棱边强化后,棱边与平板的塑性变形在轴向压溃过程中存在强耦合关系,两部分的吸能均有提升。对于截面为56.36mm×56.36mm、厚度为1.0mm的薄壁石油裂化管,棱边约强化4倍,4条棱边仅占薄壁石油裂化管截面9.09%,理论上可使石油裂化管总体吸能量提升近30%,可见棱边强化能显著提升薄壁石油裂化管轴向压溃吸能水平。
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