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浦江1Cr5MO石油裂化管厂家

  • 公司: 金华豪天钢管有限公司
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  • 联系人: 王经理
  • 发布时间:2024-03-28 18:05:49
  • 所在地:金华
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锅炉用无缝钢管分类 GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差 GB/T 226 钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法 GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法 GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T 1979 结构钢低倍组织缺陷评级图 GB/T 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书 GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法(常规法) GB/T 4338 金属材料 高温拉伸试验 GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤方法 GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微组织评定方法 GB/T 13298 金属显微组织检验方法 YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法 ASTM A 450-1996 碳钢、铁素体和奥氏体合金钢钢管一般要求 DIN EN 10236-1994 钢的试验 管子的环状扩口试验 DIN 50115-1991 金属材料试验 冲击韧性试验 SEP 1915-1994 耐热钢管纵向缺陷的超声波检验 SEP 1918-1992 耐热钢管横向缺陷的超声波检验 SEP 1919-1977 耐热钢管分层缺陷的超声波检验 SEP 1925-1980 钢管的涡流密实性检验 3.分类 3.1 钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类,由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类,由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。 3.2 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备;Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。 4. 尺寸、外形、重量 4.1.2 外径的允许偏差应符合表5的规定。 表5 外径允许偏差 70.0外径允许偏差 钢管外径 da 4.96>100mm 5.27±0.90% ≤100mm ±0.75% (**小为±0.5mm) 4.1.3 壁厚的允许偏差应符合表6的规定。 表6 壁厚允许偏差 8.75钢管外径da 壁厚 S 壁厚允许偏差 ≤130mm 12.2S≤2·Sn +15% -10% 2·Sn<S≤4·Sn +12.5% -10% >4·Sn ±9% >130mm S≤0.05da +15% -10% 0.05da<S≤0.11da ±12.5% S>0.11 da ±10% 注:Sn 为标准壁厚(见表1~表4) 4.2 长度 4.2.1 钢管的通常长度为6m~12m。经供需双方协议,可供应5m~12m长度范围内的定尺钢管,其长度允许偏差应符合表7的规定。 4.2.2 根据需方要求,经供需双方协议,也可供应其他长度的钢管。 表7 定尺长度允许偏差 定尺长度 m 长度允许偏差 mm ≤6 +10 0 >6 +15 0 4.3 外形 4.3.1 钢管两端端面应与钢管轴线垂直,管端应无毛刺。 4.3.2 钢管的弯曲度不得大于如下规定: 壁厚≤15mm 1.0mm/m 壁厚>15mm 1.5mm/m 4.4 重量 4.4.1 钢管按实际重量交货,也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1~表4(钢的密度按7.85kg/dm)。 4.4.2 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差: 对于单根钢管 为+10% -8% 对于不少于10吨的车载量 为±7.5% 4.5 标记示例 用St45.8钢制造的,外径为60.3mm,壁厚为4.5mm,质量等级为Ⅲ类的钢管标记为: 钢管St45.8/Ⅲ-60.3×4.5-Q/BQB 201-2003 5. 技术要求 5.1 钢的牌号和化学成分 5.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。 5.1.1 钢的牌号和化学成分(熔炼分析)应符合表8的规定。经供需双方协商,也可供应其他牌号的钢管。 表8 钢的牌号和化学成分(熔炼分析) 5.2 制造方法 5.2.1 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。 5.2.2 本标准规定的钢管采用热轧方式生产。 5.3 交货状态 5.3.1 钢管应全长进行适当的热处理,钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。 5.3.2 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢,如果经热轧后,确保得到某种良好的相当均匀的组织状态,则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下,对于13CrMo44、10CrMo910钢,可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时,可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢,任何情况下,均以正火+回火状态交货。

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公司主营产品15CrMO石油裂化管,20#石油裂化管,化肥专用管,无缝钢管等,产品保证质量,服务周到。 含义 15CrMo石油裂化管 [1] 是一种具有中空截面、周边没有接缝的长条钢材,15CrMo石油裂化管是一种经济截面钢材。 作用 广泛用于制造结构件和机械零件,如石油钻杆、汽车传动轴、自行车架以及建筑施工中用的钢脚手架等。用石油裂化管制造环形零件,可提高材料利用率,简化制造工序,节约材料和加工工时,如滚动轴承套圈、千斤顶套等,当前已广泛用钢管来制造。15CrMo石油裂化管还是各种常规武器不可缺少的材料,枪管、炮筒等都要15CrMo石油裂化管来制造。石油裂化管按横截面积形状的不同可分为圆管和异型管。由于在周长相等的条件下,小口径石油裂化管面积最大,用圆形管可以输送更多的流体。 15CrMo石油裂化管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量) 详细知识 15CrMo石油裂化管的内外表面不得有折叠、发纹、离层、裂纹、轧折和结疤。这些应完全清除掉,清除深度不得超过公称壁厚的12.5%。石油裂化管是石油钻探用重要器材加工材料,常用的套管钢级有DZ40、DZ55、DZ753种。其主要器材有钻杆、岩心管和套管、钻铤及小口径钻进用石油裂化管等。国产套管钢号用“地质”(DZ)表示,按SY/T6194-96“石油裂化管”分短螺纹套管及其接箍和长螺纹套管及其接箍两种。按SY/T6194-96规定,套管长度不定尺,其范围8-13m。但不短于6m的套管可以提供,其数量不得超过20%。套管及接箍螺纹表面应光滑,不允许有毛刺、撕破及足以使15CrMo石油裂化管中断影响强度和紧密连接的其他缺陷。 石油裂化管制造工艺:热轧、冷拔、热扩 。 10#、20# 15CrMo 1Cr2Mo 1Cr5Mo重量计算公式: 普碳石油裂化管:(外径-壁厚)X壁厚X0.02466=KG/M 合金石油裂化管:(外径-壁厚)X壁厚X0.02486=KG/M

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一般认为,带状组织是由于石油裂化管的枝晶偏析所致。钢水在凝固时,由于选择性结晶,在枝干上的成分较为纯净,而在枝晶间富集了较多的碳、合金元素和磷、硫等杂质。钢锭锻轧变形时枝干和枝晶间被压延而伸长为纤维组织。形成所谓一次带状组织。用含有CuCl2的试剂浸蚀后在显微镜下观察,则会发现肉眼观察时的那些纤维组织经过放大变成了黑白交替的条带称为一次带状组织。黑色条带相当于原树枝状晶的较纯的枝干,白色条带为原来富含合金元素和杂质的树枝间区域。热轧低碳钢、中碳石油裂化管在缓冷过程中会出现先共析铁素体和珠光体交替相间的显微组织带状,这些不同的组织是固态相变的产物。这种带状组织称为二次带状。二次带状的形成意味着碳在固态相变中发生了不均匀的重新分布,称为二次碳偏析。一般所谓石油裂化管中的带状组织,也即上述观察到的带状组织即为二次带状组织。   将具有二次带状组织的热变形钢试样改用含有CuCl2的试剂浸蚀后在显微镜下观察,则显示出一次带状组织。   只有在一次带状的基础上才能形成二次带状组织。一次带状难以消除,虽然在高温下或缓冷过程中,碳能够优先达到相对均匀,然而代位原子均匀化十分困难,这些合金元素难以达到均匀状态,尤其碳化物形成元素阻碍碳原子的扩散,实际上碳也难以十分均匀。这就是树枝状偏析能够稳定存在的原因。但是在具有一次带状的热变形石油裂化管中可以出现二次带状,也可以不出现二次带状,就没有出现带状组织。控制相变条件就可以控制二次带状组织。   将石油裂化管(776)带状组织试样正火,880℃加热1h,空冷,观察带状组织变化,发现带状组织有所减轻,(a)为硝酸酒精浸蚀,为二次带状组织,(b)为用CuCl2的试剂浸蚀后的一次带状组织。 硬度指标编辑 【1】 石油裂化管布氏硬度 [1]   在石油裂化管标准中,布氏硬度用途最广,往往以压痕直径来表示该材料的硬度,既直观,又方便。但是对于较硬的或较薄的钢材的石油裂化管不适用。   【2】洛氏硬度   石油裂化管洛氏硬度试验同布氏硬度试验一样,都是压痕试验方法。不同的是,它是测量压痕的深度。洛氏硬度试验是当前应用很广的方法,其中HRC在钢管标准中使用仅次于布氏硬度HB。洛氏硬度可适用于测定由极软到极硬的石油裂化管材料,它弥补了布氏法的不是,较布氏法简便,可直接从硬度机的表盘读出硬度值。但是,由于其压痕小,故硬度值不如布氏法准确。   【3】 维氏硬度   石油裂化管维氏硬度试验也是一种压痕试验方法,可用于测定很薄的石油裂化管材料和表面层硬度。它具有布氏、洛氏法的主要优点,而克服了它们的基本缺点,但不如洛氏法简便,维氏法在石油裂化管标准中很少用。 材质:10#、20#、15CRmo、1Cr5MO 执行标准:GB9948-2006

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公司主导产品有10#石油裂化管、20#石油裂化管、15Crmo石油裂化管、1Cr5M0石油裂化管,公司为天津大无缝、衡阳钢管厂、宝钢无缝钢管厂星级销售商,另有冷拔生产线两条,生产外径25mm-95mm系列,根据客户需求定制长度,为客户提供优质的产品,能保证产品的质量,让客户用的放心。 常年经营材质为:石油裂化管,化肥专用管,化肥管、Q235、10#、20#、20G、16Mn、ASTM/ASME(SA106B、C).35#、45#、Q345(B.C.D)、27SiMn、L245、40Cr、35CrMo、42CrMo、15GrMoVG、 12CrlMoVG、1Cr5Mo、A335P11、A335P12、A335T22、A335T91、16MnDG、执行国家标准:结构管GB/T8162-2008、流体管GB/T8163-2008、低中压锅炉管GB3087-2008、高压锅炉管GB5310-2008、化肥专用管GB6479-2000、石油裂化管GB9948-2006的无缝钢管 钢热轧石油裂化管的生产工艺 所属:石油裂化管 石油裂化管介绍了1Cr5Mo钢热轧石油裂化管的生产工艺,进行了加热、穿孔及退火工艺的研究试验,对试制的石油裂化管进行了测试,总结出满足石油裂化管质量要求的两种新的退火工艺制度。文中介绍了1Cr5Mo石油裂化管的生产工艺过程,给出了试制性能检验结果和质量情况。实践证明,在包钢无缝厂Φ180 mm机组现有装备条件下开发1Cr5Mo石油裂化管是成功的,各项指标均满足用户要求。采用Hypermesh 9.0和Lsdyna 971数值仿真分析了棱边强化对薄壁石油裂化管轴向压溃过程能量吸收机理的影响。 基于单个石油裂化管折叠单元能量平衡方程,采用分项能量修正法和影响因子归一化建立了棱边强化薄壁石油裂化管轴向压溃能量平衡方程。理论推导出棱边强化石油裂化管平均压溃力预测公式和吸能增幅表达式,其中,平均压溃力的仿真结果与预测公式计算结果吻合较好。石油裂化管压溃试验结果表明,棱边强化石油裂化管平均压溃力公式也可用于预测原始石油裂化管,且效果更好。吸能对比表明:棱边强化后,棱边与平板的塑性变形在轴向压溃过程中存在强耦合关系,两部分的吸能均有提升。对于截面为56.36mm×56.36mm、厚度为1.0mm的薄壁石油裂化管,棱边约强化4倍,4条棱边仅占薄壁石油裂化管截面9.09%,理论上可使石油裂化管总体吸能量提升近30%,可见棱边强化能显著提升薄壁石油裂化管轴向压溃吸能水平。

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